Tehnoloogiad. Kõrglegeeritud terased ja sulamid, korrosioonikindlad, kuumakindlad ja kuumakindlad

Nimetused

Kirjeldus

Kasutatakse terast 08Х15Н5Д2Т: kuumvaltsitud ja sepistatud varraste, samuti järgnevaks külmtöötluseks või järgnevaks kuumtöötlemiseks (stantsimine, sepistamine, valtsimine jne) tootmiseks masinaosade valmistamisel; lennutehnika üksuste osad; keevitustraat, mida kasutatakse osade ja metallkonstruktsioonide katmiseks energeetikas; keevituselektroodid; keevitatud ja täisvaltsitud rõngad erinevateks otstarveteks; pehme ja külmtöödeldud teip paksusega 0,3–1,2 mm ja laiusega 400 mm.

Märge

Korrosioonikindel martensiitteras.

Standardid

Nimi	Kood	Standardid
Pikad ja vormitud valtsitud tooted	B22	GOST 1133-71, GOST 2590-2006
Klassifikatsioon, nomenklatuur ja üldised normid	AJAL 20	OST 1 90005-91
Toorikud. Toorikud. Plaadid	B31	OST 1 90252-77, OST 1 90344-83, OST 1 90357-84, TU 1-92-15-73, TU 14-1-1125-74, TU 14-1-2153-77, TU 14-1- 3104-81
Metalli vormimine. Sepised	B03	TÜ 14-1-1530-75, TU 14-1-2902-80, TU 14-1-2918-80
Paelad	B34	TU 14-1-2269-77, TU 14-1-3577-83
Lehed ja ribad	B33	TÜ 14-1-2476-78, TU 14-1-3426-82, TU 14-1-3849-84, TU 14-1-2907-80, TU 14-1-4583-88, TU 14-1- 835-73
Pikad ja vormitud valtsitud tooted	B32	TÜ 14-1-374-72, TU 14-1-744-73
Metallide keevitamine ja lõikamine. Jootmine, neetimine	B05	TLÜ 14-1-997-74, TLÜ 14-1-997-2012
Terastorud ja nende ühendusdetailid	B62	TÜ 14-159-165-87, TU 14-3-406-75, TU 14-3-411-75

Keemiline koostis

Standard	C	S	P	Mn	Kr	Si	Ni	Fe	Cu	Ti	Mo	Co
OST 1 90357-84	≤0.08	≤0.018	≤0.02	≤1	13.5-14.8	≤0.7	4.8-5.8	Ülejäänud	1.75-2.5	0.03-0.15	≤0.3	≤0.5
TLÜ 14-1-2476-78	≤0.08	≤0.025	≤0.03	≤1	14.1-15.5	≤0.7	4.5-5.5	Ülejäänud	1.75-2.5	0.3-0.5	-	-
TLÜ 14-1-2918-80	≤0.08	≤0.018	≤0.02	≤1	13.5-14.8	≤0.7	4.8-5.8	Ülejäänud	1.75-2.5	0.03-0.15	-	-
TLÜ 14-1-3577-83	≤0.08	≤0.018	≤0.02	≤1	14-15	≤0.7	4.7-5.5	Ülejäänud	1.75-2.5	0.15-0.3	-	-
TLÜ 14-1-744-73	≤0.08	≤0.018	≤0.02	≤1	13.5-14.8	≤0.7	4.8-5.8	Ülejäänud	1.75-2.5	0.03-0.15	-	≤0.5
TLÜ 14-1-2907-80	≤0.08	≤0.025	≤0.03	≤1	14-15	≤0.7	4.7-5.7	Ülejäänud	1.75-2.5	0.15-0.3	-	-
TLÜ 14-1-835-73	≤0.08	≤0.025	≤0.035	≤0.7	14-15	≤0.7	4.7-5.5	Ülejäänud	1.75-2.5	0.15-0.3	≤0.3	-

Fe- alus.
Vastavalt TU 14-1-2902-80 on keemiline koostis antud terase klassidele 08Х15Н5Д2Т-Ш ja 08Х15Н5Д2Т-ВД.
Vastavalt TU 14-1-835-73 keemiline koostis on antud terase klassile 08Х15Н5Д2Т.
Vastavalt TU 14-1-997-74 ja OST 1 90357-84 keemiline koostis on antud terasele 08Х15Н5Д2ТУ-Ш (EP410У-Ш).
Vastavalt TU 14-1-744-73 on keemiline koostis antud 08Х15Н5Д2Т-Ш ja 08Х15Н5Д2Т-ВД jaoks. Terase sulatamisel vaakumkaare ümbersulatamise meetodil kontrolliga magnetproovi abil on lubatud nagu. valmistooted, ja kulbi proovis on niklisisalduse hälve pluss 0,4%.
Vastavalt TU 14-1-2918-80 on keemiline koostis antud terase klassidele 08Х15Н5Д2Т-Ш ja 08Х15Н5Д2Т-ВД. Tarbija soovil tarnitakse terast EP41U-Sh ja EP410U-VD süsinikusisaldusega 0,05-0,08%, titaan terase EP410U-VD jaoks vahemikus 0,03-0,10%, nikkel terase EP410U-Sh vahemikus 5,2-5,8% ja terase jaoks. nikkel EP410U-VD teras 5,3-5,8% piires. Sel juhul antakse terasele nimi "vali".
Vastavalt TU 14-1-3577-83 on keemiline koostis antud 08Х15Н5Д2Т-Ш (EP410-Ш, VNS-2-Ш) jaoks. Valmistoodetes on lubatud kõrvalekalded mangaani, räni ja vase keemilise koostise standarditest - +0,10% iga elemendi kohta, kroomi puhul miinus 0,50%, nikli puhul +0,20%, fosfori puhul +0,0050%.
Vastavalt TU 14-1-2907-80 keemiline koostis on antud terase klassile 08Х15Н5Д2Т. Terase klassi 08Х15Н5Д2Т-Ш väävlisisaldus ei ületa 0,018%, fosforit mitte üle 0,020%. Mõlema terase klassi puhul on lubatud kõrvalekalded keemilisest koostisest: mangaani, räni ja vase puhul mõlemal +0,10%, fosforil +0,0050%, kroomil -0,50%. Molübdeeni jääksisaldus on lubatud kuni 0,30%.
Vastavalt TU 14-1-2476-78 on keemiline koostis antud terase klassidele 08Х15Н5Д2Т (EP225), 08Х15Н5Д2Т-ВД (ЭП225-ВД), 08Х15Н5Э2Ш2 (5Э2Ш-П2). Valmistoodetes on lubatud kõrvalekalded keemilises koostises vastavalt standardile GOST 5632.

Mehaanilised omadused

Sektsioon, mm	s T |s 0,2, MPa	σ B, MPa	d5,%	d 10	y, %	kJ/m2, kJ/m2	Brinelli kõvadus, MPa	H.R.C.
Karastamine vees või õhus temperatuuril 950–975 °C
0.8-5	≥785	≥981	≥8	-	-	-	-	-
-	-	880-1080	-	-	-	-	246-311	25-31
Karastamine vees või õhus 950-975 °C + laagerdumine 440-460 °C (hoidmisaeg 1 tund) jahutamine õhus
0.8-5	≥1079	≥1226	≥9	-	-	-	-	-
Valmis kuumtöödeldud osade omadusnäitajate gradatsioon vastavalt OST 1 90005-91
-	-	1130-1320	-	-	-	-	311-401	33-41
-	-	1230-1370	-	-	-	-	363-401	36-41
-	-	1230-1470	-	-	-	-	-	37-43
Keevitatud rõngad terasest klassist 08Х15Н5Д2Т-Ш vastavalt OST 1 90252-77. Õhkkõvenemine 950 °C juures
	≥785	≥1079	≥10	-	≥55	≥1177	-	-
	≥706	≥981	≥6	-	≥30	≥588	-	-
Lint on tarneseisundis vastavalt TU 14-1-3577-83. Täiendav kuumtöötlus puudub
	≥785	≥980	-	≥8	-	-	-	-
Lint on tarneseisundis vastavalt TU 14-1-3577-83. Laagerdamine 440-460 °C juures (hoidmisaeg 1 tund ± 10 min), õhkjahutus
	≥1030	≥1230	-	≥9	-	-	-	-
	≥1275	≥1370	-	≥5	-	-	-	-
Lint on tarneseisundis vastavalt TU 14-1-3577-83. Laagerdamine 500-520 °C juures (hoidmisaeg 2,5 tundi), õhkjahutus
	≥980	≥1130	-	≥8	-	-	-	-
Külmvaltsitud leht (0,7-5,0 mm) ja kuumvaltsitud teras(3,0-6,0 mm) valmistatud terasest 08Х15Н5Д2Т tarneseisundis vastavalt TU 14-1-2476-78. Kõvenemine vees või õhus 950-975 °C
-	≥784	≥981	≥7	-	-	-	-	-
Külmvaltsitud lehed (0,7-5,0 mm) ja kuumvaltsitud lehed (3,0-6,0 mm) terasest 08Х15Н5Д2Т vastavalt TU 14-1-2476-78. Karastamine vees või õhus 950-975 °C + karastamine 380-400 °C (hoidmisaeg 1 tund), jahutamine õhus
	≥883	≥1079	≥8	-	-	-	-	-
Sepised, kuumvaltsitud ja sepistatud vardad. Õhus karastamine 940-960 °C (hoidmisaeg 1 tund) + karastamine 640-660 °C (hoidmisaeg 1 tund), jahutamine õhu käes + karastamine vees alates 950 °C (hoidmisaeg 1 tund) + karastamine kl. 590-630 °C (hoidmisaeg 2-3 tundi), õhkjahutus
	≥685	≥880	≥15	-	≥60	-	-	-
	-	-	-	-	-	≥340	-	-
Sepised, kuumvaltsitud ja sepistatud vardad. Kõvenemine õhus 950-1000 °C (hoidmine 0,5-1 h) + karastamine 650 °C juures (hoidmine 1-3 h), õhus jahutamine + karastamine õhus alates 950 °C, millele järgneb külmtöötlus miinus 70 °C juures (hoidmisaeg 2 tundi) + Laagerdamine 425-450 °C (hoidmisaeg 1-3 tundi), õhkjahutus
	≥930	≥1230	≥10	-	≥55	≥780	-	-
Sepised, kuumvaltsitud ja sepistatud vardad. Karastus 940-960 °C, õhkjahutus
	≥785	≥1080	≥10	-	≥55	≥1170	-	-
	≥785	≥1080	≥10	-	≥55	≥1200	-	-
Pikad tooted. Kõvenemine õhu käes 950-1000 °C (hoidmisaeg 0,5-1 h) + karastamine 650 °C juures (hoidmisaeg 1-3 h), jahutamine õhu käes + kõvenemine õhu käes 950-1000 °C (hoidmisaeg 0,5 - 1 h) + Karastamine 650 °C (hoidmisaeg 1-3 h), õhkjahutus
	≥930	≥1230	≥10	-	≥55	≥765	-	-
Paksud plaadid on tarneseisundis vastavalt TU 14-1-2907-80. Kuumutamine kuni 650-680 °C, õhkjahutus või ahjujahutus
	≤930	≤1030	≥10	-	-	-	-	-
Stantsimine vastavalt OST 1 90357-84. Kuumutamine temperatuurini 990-1010 °C, hoidmine 1 tund + Kõvenemine õhus või vees + Vanandamine 415-435 °C juures 1-3 tundi
	≥930	≥1230	≥10	-	≥55	≥784	-	-

dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2014-0-5-1-1

UDK 669.14.018.295:621.78

A. I. Štšerbakov, A. N. Mosolov, V. A. Kalitsev

BERÜLLIUMIT SISALDAVA TERASE VNS-32-VI TOOTMISE TEHNOLOOGIA TAASTAMINE

Uuriti kõrgtugeva berülliumi sisaldava terase VNS-32-VI tootmise metallurgilisi iseärasusi, sealhulgas sulatamist vaakum-induktsioonahjudes, sepistamis- ja valtsimisprotsesse, kuumtöötlusrežiime 10-27 mm läbimõõduga ja sepistatud kuumvaltsitud varrastele. kuni 50 mm vardad, mis on ette nähtud kütuse juhtimisseadmete süsteemide kulumiskindlate elementide jaoks. Varraste deformatsiooni ja kuumtöötlemise termilised ja ajalised parameetrid on optimeeritud, tagades mehaaniliste omaduste stabiilsuse ja madala mittemetalliliste lisandite taseme. On kindlaks tehtud meetodid rabeda faasi – δ-ferriidi – hulga vähendamiseks terases.

Kaasaegsete lennundusmaterjalide loomine on praegu esmatähtis. 20. sajandi 70. aastate lõpus töötas VIAM välja mitmeid berülliumi sisaldavaid teraseid, mida kasutatakse laialdaselt täppisinstrumentide hõõrdeosade, pooltoodete, kütusekontrolliseadmete süsteemide kulumiskindlate elementide valmistamiseks, gaasiturbiinmootorid, lennuseadmete sõlmed ja süsteemid, kõikides kliimatingimustes töötavate õhusõiduki instrumentide suure koormusega toed. Väljatöötatud materjalid tagavad süsteemi töö kõrge täpsuse ja töökindluse, seadmete pika eluea krüogeensete ja kõrgendatud temperatuuride tingimustes, agressiivses töökeskkonnas ning on asendamatuks konstruktsioonimaterjaliks olemasolevatele ja tulevastele lennu- ja kosmosetehnoloogia toodetele.

Saage kodumaine toodang ei vasta täielikult paljulubavate lennundus- ja kosmosetoodete osade ja koostude nõuetele, näiteks: kasutusiga agressiivses keskkonnas, kütuse juhtimisseadmete süsteemide täpsus ja töökindlus jne Uuringud näitavad, et berülliumi lisamine terase koostisesse parandab oluliselt nende omadusi, eelkõige kulumiskindlust, korrosioonikindlust, elastsusmoodulit jne. Nende teraste hulka kuulub teras 32Kh13N6K3M2BDLT-VI (VNS-32-VI), mille pooltoodete valmistamise tehnoloogia on kadunud.

Berüllium lahustub koobaltis ja rauas piiratud ning kuumutamisel vabaneb see metallidevahelise ühendina (peendisperssel kujul NiBe), suurendab kõvadust, kulumiskindlust, elastsusmoodulit terase ja sulamite dispersioonkõvenemise tulemusena ja samas tagab detailide ja sõlmede mõõtmete stabiilsuse temperatuurivahemikus -196 kuni +450°C.

Alates 90ndatest aga lõpetati berülliumi sisaldavate teraste (EI928, EP354 ja VNS-13 jne) tootmine ning kulumiskindlate elementide teraste tootmise vajadus. lennukimootorid, kütuse juhtimisseadmete süsteemid, lennu- ja raketitehnika hüdraulikasüsteemid ning muud tüüpi tehnilised seadmed - ei ole vähenenud. Katsed asendada berülliumi sisaldavaid teraseid teiste materjalidega ei ole olnud edukad.

Käesoleva töö eesmärgiks on välja töötada tehnoloogiad berülliumi sisaldava kõrgtugeva terase VNS-32-VI sulatamiseks, deformeerimiseks ja kuumtöötlemiseks, mis võimaldavad lahendada kaasaegsete lennundus- ja kosmoseseadmete ning toodete uute näidiste loomise probleemi. masinatööstuse jaoks.

Uurimistöö metoodika

Terassulatustehnoloogia VNS-32-VI väljatöötamine viidi läbi perioodilises vaakum-induktsioonahjus, mille võimsus on 10-30 kg, võrreldes föderaalse riikliku ühtse ettevõtte Voskresenski eksperimentaalse tehnoloogiakeskuse (VETC) tootmistingimustega. "VIAM". Keemiline koostis Saadud valuplokid määrati aatomabsorptsioonspektromeetria abil Varian 240 spektromeetril vastavalt standarditele GOST 11739.3-82, GOST R 51056-97, GOST 13899, GOST 138987.

Võttes arvesse katsesulatuste katsetulemusi optimeeriti VNS-32-VI terase sulatamise tehnoloogiline režiim, sealhulgas süsiniku, titaani, berülliumi ja haruldaste muldmetallide sulatusse viimise järjekord, samuti temperatuuri režiim terasvalandid.

VNS-32-VI terasest vardad läbimõõduga 12 ja 22 mm toodeti JSC Naro-Fominsk tingimustes. masinaehitustehas"(JSC "NFMZ") valtsimistehases "VNIIMETMASH".

Terasest VNS-32-VI valmistatud kuumdeformeerunud vardade mikrostruktuuri pärast lõõmutamist ja lõplikku kuumtöötlust uuriti optilise mikroskoobiga AXIO Imager A1 (pikisuunas 12 ja 22 mm läbimõõduga varrastest lõigatud lõikudel). Söövitamine viidi läbi elektrolüütilise meetodiga oblikhappes.

Mittemetalliliste lisanditega saastumise kontroll viidi läbi Leica optilise mikroskoobi abil digitaalne kaamera"VEC-335" vastavalt standardile GOST 1778-70, valik Ш4 (vaateväli × 100 suurendusega, pikisuunas), vastavalt järgmised tüübid: punkt- ja joonoksiidid, punkt- ja joonnitriidid ja karbonitriidid.

Tõmbeelastsusmoodul 20 °C juures määrati vastavalt standardile GOST 1497-84 Zwick/Roell Z400 elektromehaanilisel testimismasinal.

Tõmbetugevus 20 °C juures määrati IR-5113 katsemasinaga vastavalt standardile GOST 1497-84.

Terase VNS-32-VI vastupidavuse testimine:

Teradevahelise korrosiooni jaoks vastavalt standardile GOST 6032-2003, meetod A (Monipeney-Strauss);

Punkkorrosioonile vastavalt standardile GOST 9.912-89 (STI SEV 6446-88);

Üldkorrosioonile soolaudu kambri (KST-35), troopilise kliima kambri (KTC) ja tööstusliku atmosfääri (MCKI, avatud stend) tingimustes.

Enne korrosioonikatseid eemaldati proovid rasvast ja passiveeriti vastavalt TR 1.2A.503-98 nõuetele.

Uurimistulemused ja arutelu

Olemasolevate berülliumi sisaldavate kõrgtugevate teraste tootmise tehnoloogiate analüüs näitas, et optimaalne tehnoloogia kõrgtugevast berülliumi sisaldavast terasest VNS-32-VI kvaliteetsete pooltoodete tootmiseks, tagades keemilise koostise stabiilsuse ja madala kahjulike lisandite sisaldus, on sulatamine vaakum-induktsioonahjudes koos järgneva deformatsiooniga etteantud suurusega varrasteks.

Arendustöö peamisteks eesmärkideks oli tagada sulametalli keemilise koostise stabiilsus, metalli puhtus kahjulike lisandite (väävel, hapnik, lämmastik) ja mittemetalliliste lisandite (oksiidid, nitriidid ja karbonitriidid) osas, ja valatud metalli (valuplokkide) kõrge tehnoloogiline elastsus.

Väljatöötatud sulatustehnoloogia eripäraks on terase sulatise esialgse ja lõpliku deoksüdatsiooni tehnoloogia haruldaste muldmetallidega (REM), mis tagab madala lisandite taseme: 0,0002-0,0006% väävlit, 0,0016-0,0025% lämmastikku, 0,0007-0,0010 hapnikku ja peamiste legeerivate elementide assimilatsiooni stabiilsust (±0,1%).

Terasest VNS-32-VI valmistatud valuplokkide deformatsiooni temperatuuriparameetrite määramiseks koostati valumetalli plastilisusdiagramm, milles määrati tõmbetugevus, plastilised omadused, löögitugevus, deformatsiooniaste temperatuurivahemikus 900-1200. °C (joon. 1), mille alusel määratakse VNS-32-VI terasest valuplokkide sepistamisel temperatuurivahemik (deformatsiooni alguse ja lõpu temperatuurid).

Joonis 1. Terasest VNS-32-VI valmistatud varraste mehaaniliste omaduste sõltuvus deformatsioonitemperatuurist

OJSC NFMZ tingimustes VNIIMETMASH valtsimistehases toodetud 12 ja 22 mm läbimõõduga varraste välimus on näidatud joonisel fig. 2, A, b.

Kuumtöötlus vastavalt standardrežiimile ei taganud varraste kõvadust (≤34 HRC) lõõmutatud olekus, et vastata nõuetele.
TLÜ 14-1-3695-84.

Joonis 2. VNIIMETMASH valtspingi välisvaade ( A) ja kuumvaltsitud vardad Ø22 mm ( b)

12 ja 22 mm läbimõõduga varraste mikrostruktuuri uuringute tulemuste põhjal pärast lõõmutamist tehti kindlaks, et kuumdeformeerunud varraste suurenenud kõvaduse põhjuseks on jääkmartensiit (joonis 3).

Täiendava kuumtöötlusrežiimi - kõrgkarastuse - kasutuselevõtt võimaldas stabiliseerida karastatud martensiidi struktuuri ja vähendada VNS-32-VI terasest valmistatud varraste kõvadust nõutavate väärtusteni (≤34 НRC). Varraste mikrostruktuur pärast lõõmutamist on tugevalt karastatud martensiit, mille karbiidid paiknevad piki terade piire ja keha. Kõigil vardadel oli pärast kõrgkarastamist lõõmutamist kõvadus 31,3-33,3 HRC.

VNS-32-VI terase mittemetalliliste lisanditega saastumise uuringute tulemusena selgus: nitriidide ja karbonitriidide sisaldus stringides ja täppide oksiidides ei ületa 1 punkti; punkti nitriidid ja karbonitriidid – ei ületa 3 punkti (joonis 4, A); pisteoksiidide keskmine sisaldus ei ületa 1 punkti, kuid ühel lõigul leiti pisteoksiidi lisamine 2 punkti (joon. 4, b).

Joonis 3. Terasest VNS-32-VI kuumdeformeeritud varraste mikrostruktuur pärast lõõmutamist vastavalt spetsifikatsioonidele ( A, b) ja lõõmutamine vastavalt spetsifikatsioonidele + täiendav lõõmutamine ( V, G)

Joonis 4. VNS-32-VI terasest varraste mikrostruktuur ilma defektideta ( A) ja mittemetalliliste lisanditega (joonoksiid 2 punkti) ( b)

Viidi läbi VNS-32-VI terasest valmistatud varraste mikrostruktuuri uuring pärast lõplikku kuumtöötlust. Mikrostruktuur koosneb vananenud martensiidist ja δ-ferriidist ning vastab VNS-32-VI terase tavapäraselt tugevdatud olekule. Karastustemperatuuri tõusuga suureneb kõvadus sekundaarse kõvenemise kaudu maatriksiga sidusalt seotud kroomkarbiidide ja karbonitriidide peeneks hajutatud faaside eraldumise ajal ning täiendav kõvenemine, mis on tingitud vase ja titaaniga faasi vabanemisest vananemise ajal (joonis 1). 5). Samas varraste kõvadus: 60,7-62,0 HRC, mis vastab nõuetele tehnilised kirjeldused TLÜ 14-1-3695-84.

Joonis 5. VNS-32-VI terasest kuumdeformeeritud vardade mikrostruktuur pärast täielikku kuumtöötlust vastavalt spetsifikatsioonidele

Terase VNS-32-VI tootmise taastatud tehnoloogia, sealhulgas vaakumsulatus, deformatsioon ja kuumtöötlemine, võimaldas saada suure hulga mehaaniliste omadustega metalli (vt tabelit).

VNS-32-VI terasest kuumdeformeeritud vardade mehaanilised omadused

Korrosioonikindluse testid on läbi viidud: korrosioonikiirus MCC-ga VNS-32-VI terasel on 1,45 (g/m2)/h ja punktkorrosioonikindluse testimisel on see 40,6-51,0 (g/m 2)/ h. Kristallidevahelist korrosiooni metallograafilise meetodiga ei tuvastatud. VNS-32-VI terasel on rahuldav korrosioonikindlus üldistes ilmastikutingimustes ja seda saab kasutada kütuse juhtimisseadmete süsteemide kulumiskindlate elementide, täppisosade ja sõlmede, õhusõidukite mõõteriistade suure koormusega tugede valmistamiseks lennukiraamides ja gaasiturbiinmootorites.

Terase VNS-32-VI uuringute tulemuste põhjal tehti kindlaks, et tuleb arvestada δ-ferriidi esinemise võimalusega berülliumi sisaldava terase struktuuris (vt joonis 5), mis aitab kaasa haprate pragude tekkimine materjalis koos järgneva proovi hävitamisega.

Vastavalt skeemile Ya.M. Potak ja E.A. Sagalevitš arvutas töö andmeid kasutades välja martensiidi ja ferriidi moodustumise kroomi ekvivalendi terasele VNS-32-VI. On kindlaks tehtud, et 12-14% Cr juuresolekul terases: ferriidi moodustumise kroomiekvivalent () on +1,5 ja martensiidi moodustumise kroomiekvivalent () on -14,2, mis viitab välimusele. δ-ferriidist berülliumi sisaldava terase VNS-32- IN AND struktuuris.

Võttes arvesse jääk-δ-ferriidi negatiivset mõju varraste deformeeritavusele ja VNS-32-VI terase elastsusele, on soovitatav läbi viia tööde komplekt VNS-32-VI terase elemendilise koostise parandamiseks. kuumtöötlusrežiimide reguleerimine - δ-ferriidi moodustumise välistamiseks struktuuris ja stabiliseerimisomadustes

Ülaltoodust võib teha järgmised järeldused:

• taastati kõrgtugevast berülliumi sisaldavast terasest VNS-32-VI kuumvaltsitud varraste valmistamise tehnoloogia vastavalt TU 14-1-3695-84 nõuetele;
• sulatus-, deformatsiooni- ja kuumtöötlusrežiimide tehnoloogilised parameetrid on optimeeritud, tagades omaduste kõrge ja stabiilse taseme;
• Uuriti meetodeid δ-ferriidi rabestumise faasi vähendamiseks terases.

KIRJANDUSE LOETELU

1. Kablov E.N., Lomberg B.S., Ospennikova O.G. Moodsate kuumakindlate materjalide ja tehnoloogiate loomine nende tootmiseks lennukimootorite ehitamiseks // Emamaa tiivad. 2012. Nr 3–4. lk 34–38.
2. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Bazyleva O.A. Materjalid gaasiturbiinmootorite suure kuumusega osade jaoks // Bulletin of MSTU im. N.E. Bauman. Ser. "Masinaehitus". 2011. Nr.SP2. lk 13–19.
3. Kablov E.N. Nende töötlemise materjalide ja tehnoloogiate arendamise strateegilised suunad perioodiks 2030 //Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr S. lk 7–17.
4. Kablov E.N. Kaasaegsed materjalid on Venemaa uuendusliku moderniseerimise aluseks //Euraasia metallid. 2012. nr 3. lk 10–15.
5. Ospennikova O.G. Eriotstarbeliste kuumakindlate sulamite ja teraste, kaitse- ja kuumuskaitsekatete väljatöötamise strateegia // Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr S. lk 19–36.
6. Tonõševa O.A., Voznesenskaja N.M., Šalkevitš A.B., Petrakov A.F. Kõrgtemperatuurse termomehaanilise töötluse mõju uurimine kõrge lämmastikusisaldusega kõrgtugeva korrosioonikindla siirdeklassi terase struktuurile, tehnoloogilistele, mehaanilistele ja korrosiooniomadustele // Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr 3. lk 31–36.
7. Salakhova R.K. Kolmevalentse kroomkattega 30KhGSA terase korrosioonikindlus looduslikus ja tehiskeskkonnas // Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr 2. lk 59–66.
8. Bratukhin A.G. Demtšenko O.F., Dolženkov N.N., Krivonogov G.S. Kõrgtugevad korrosioonikindlad terased kaasaegse lennunduse jaoks. M.: MAI. 2006. lk 112–121, 130–143.
9. Solntsev St.S., Rozenenkova V.A., Mironova N.A., Kaskov V.S. Integreeritud süsteem berülliumi kaitsmiseks oksüdatsiooni eest //Lennunduse materjalid ja tehnoloogiad. 2010. nr 1. lk 12–16.
10. Erasov V.S., Grinevich A.V., Senik V.Ya., Konovalov V.V., Trunin Yu.P., Nesterenko G.I. Lennundusmaterjalide tugevusnäitajate arvutuslikud väärtused //Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr 2. lk 14–16.
11. Voznesenskaja N.M., Izotov V.I., Uljanova N.V., Popova L.S., Potak Ya.M. Kõrgtugeva roostevaba terase 1X15N4AM3 struktuur ja omadused //MiTOM. 1971. nr 1. lk 32–35.
12. Savvina N.A., Kosarina E.I., Miroshin K.G., Stepanov A.V. Teoreetilised arvutused ja praktilised meetodid lennukimaterjalide defektide avastamise tõenäosuse määramiseks //Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2005. nr 1. lk 16–22.
13. Krivonogov G.S., Kablov E.N. Terade piirid ja nende roll ülitugevate korrosioonikindlate teraste rabedusel // Metallid. 2002. nr 1. lk 35–45.

15. Potak Ya.M., Sagalevitš E.A. Deformeeritavate roostevabade teraste ehitusskeem //MiTOM. 1971. nr 9. lk 12–16.
16. Krivonogov G.S., Kablov E.N. Matemaatiline mudel Madala süsinikusisaldusega korrosioonikindlate teraste struktuurskeem ja selle kasutamine uute materjalide väljatöötamisel // Metallid. 2001. nr 5. lk 42–48.
17. Tonõševa O.A., Voznesenskaja N.M., Elisejev E.A., Šalkevitš A.B. Uus ülitugev, majanduslikult legeeritud lämmastikku sisaldav teras, millel on suurem töökindlus //Lennundusmaterjalid ja -tehnoloogiad. 2012. nr S. lk 84–88.
18. Smolyakova M.Yu., Vershinin D.S., Tregubov I.M. Madalatemperatuurilise nitridimise mõju uuring austeniitse terase struktuurse faasi koostisele ja omadustele / In collection. aruanded 9. rahvusvahelisest konverentsist. "Kiirguse koostoime tahke kehaga". Minsk. 2011. lk 176–177.
19. Kosolapov G.F., Gerasimov S.A. Terase 38Х2МУА ja 10Х13 nitridkihi α-faasi struktuurist //MiTOM. 2011. nr 5. lk 71–73.
20. Gerasimov S.A., Kuuksenova L.I., Lapteva V.G. Nitreeritud konstruktsiooniteraste ja -sulamite struktuur ja kulumiskindlus. M.: MSTU im. N.E. Bauman. 2012. lk 508–509.

1. Kablov E.N., Lomberg B.S., Ospennikova O.G. Sozdanie sovremennyh zharoprochnyh materialov i tehnologij ih proizvodstva dlja aviacionnogo dvigatelestroenija //Kryl"ja Rodiny. 2012. Nr 3–4. S. 34–38.
2. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Bazyleva O.A. Materialy dlja vysokoteplonagruzhen-nyh detalej gazoturbinnyh dvigatelej //Vestnik MGTU im. N.Je. Baumana. Ser. "Mashinostroenie". 2011. Nr.SP2. S. 13–19.
3. Kablov E.N. Strategicheskie napravlenija razvitija materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. nr S. S. 7–17.
4. Kablov E.N. Modern materialy – osnova innovacionnoj modernizacii Rossii //Metally Evrazii. 2012. nr 3. S. 10–15.
5. Ospennikova O.G. Strategija razvitija zharoprochnyh splavov i stalej special"nogo naznachenija, zashhitnyh i teplozashhitnyh pokrytij //Aviacionnye mate-rialy i tehnologii. 2012. No. S. S. 19–36.
6. Tonysheva O.A., Voznesenskaja N.M., Shal'kevich A.B., Petrakov A.F. tojkoj stali perehodnogo class s povyshennym soderzhaniem azota //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. Nr 31.36.
7. Salahova R.K. Korrozionnaja stojkost" stali 30HGSA s "trehvalentnym" hromovym pokrytiem v estestvennyh i iskusstvennyh sredah //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. No. 2. S. 59–66.
8. Bratuhin A.G. Demtšenko O.F., Dolženkov N.N., Krivonogov G.S. Vysokoprochnye korrozionnostojkie stali sovremennoj aviacii. M.: MAI. 2006. S. 112–121, 130–143.
9. Solncev St.S., Rozenenkova V.A., Mironova N.A., Kas"kov V.S. Kompleksnaja sistema zashhity berillija ot okislenija //Aviacionnaya materialy i tehnologii. 2010. Nr 1. S. 12–16.
10. Erasov V.S., Grinevich A.V., Senik V.Ja., Konovalov V.V., Trunin Ju.P., Nesterenko G.I. Raschetnye znachenija harakteristik prochnosti aviacionnyh materialov //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. nr 2. S. 14–16.
11. Voznesenskaja N.M., Izotov V.I., Ul"janova N.V., Popova L.S., Potak Ja.M. Struktura i svojstva vysokoprochnoj nerzhavejushhej stali 1H15N4AM3 //MiTOM nr 3 19271-3...
12. Savvina N.A., Kosarina E.I., Miroshin K.G., Stepanov A.V. Teoreticheskij raschet i prakticheskie sposoby opredelenija verojatnosti obnaruzhenija defektov v aviacionnyh materialah //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2005. nr 1. S. 16–22.
13. Krivonogov G.S., Kablov E.N. Granicy zeren i ih rol" v ohrupchivanii vysokoprochnyh korrozionnostojkih stalej // Metally. 2002. Nr. 1. S. 35–45.
14. Wagatsuma K., Hirokawa Kh. Ioonide nitridimise vaatlemine Fe–Cr, Fe–Ni ja Ni–Cr sulami pindadel hõõglahendusplasmas // Pinna ja liidese analüüs. 2012. V. 8. nr 1. Lk 37–42.
15. Potak Ja.M., Sagalevitš E.A. Strukturnaja diagramma deformiruemyh nerzhavejushhih stalej //MiTOM. 1971. nr 9. S. 12–16.
16. Krivonogov G.S., Kablov E.N. Matematicheskaja model" strukturnoj diagrammy malouglerodistyh korrozionnostojkih stalej i ee primenenie pri razrabotke novyh mate-rialov //Metally. 2001. Nr. 5. S. 42–48.
17. Tonysheva O.A., Voznesenskaja N.M., Eliseev Je.A., Shal"kevich A.B. Novaja vysoko-prochnaja jekonomnolegirovannaja azotsoderzhashhaja stal" povyshennoj nadezhnosti //Aviacionnaye tehnoloy material. 2012. nr S. S. 84–88.
18. Smoljakova M.Ju., Veršinin D.S., Tregubov I.M. Issledovanie vlijanija nizkotempera-turnogo azotirovanija na strukturno-fazovyj sostav i svojstva austenitnoj stali /V sb. dokladov 9-oj Mezhdunarodnoj konf. "Vzaimodejstvie izluchenij s tverdym telom." Minsk. 2011. S. 176–177.
19. Kosolapov G.F., Gerasimov S.A. O strukture α-phazy asotirovannogo sloja stali 38H2MJuA i 10H13 //MiTOM. 2011. nr 5. S. 71–73.
20. Gerasimov S.A., Kuuksenova L.I., Lapteva V.G. Struktura i iznosostojkost" azotiro-vannyh konstrukcionnyh stalej i splavov. M.: MGTU im. N.Je. Baumana. 2012. S. 508–509.

EP817– lühiajaline tõmbetugevus 1350 MPa. Teras on ette nähtud keevitatud ja keevitamata jõuallikate tootmiseks, mis töötavad pikka aega temperatuuril kuni 300°C kõikides kliimatingimustes. Teras ei ole altid pingekorrosioonile. Keevisliited ei ole altid teradevahelisele korrosioonile ega pingekorrosioonile. Teras on hästi keevitatud argoon-kaarkeevitusega lisanditega ja ilma, elektronkiirkeevitusega, aga ka elektrikontaktkeevitusviiside abil. Pärast keevitamist pole järelkontrolli vaja kuumtöötlus.

VNS-16-1– lühiajaline tõmbetugevus 1275 MPa. Kasutatakse kuni 450°C töötavate keeruliste joodetud-keevitatud konstruktsioonide valmistamiseks.

SN-2A, VNS-5, VNS-43– lühiajaline tõmbetugevus 1200–1650 MPa. Neil on kõrge purunemiskindlus, pragunemiskindlus ja need on hästi keevitatud igat tüüpi keevitusmeetodil, tagades keevisliidete kõrge tugevuse pärast kuumtöötlust. Kasutatakse õhusõiduki kere kinnitusdetailide ja jõuosade valmistamiseks.

VNS-65– lühiajaline tõmbetugevus 1760 MPa. Üleminekuausteniit-martensiitklassi teras on mõeldud suure koormusega võimsusele, sealhulgas keevitatud lennukikere osadele, mis töötavad temperatuuridel -70 kuni +200°C kõikides kliimatingimustes. Teras ei ole altid teradevahelisele korrosioonile ja seda saab hästi keevitada lisandiga argoon-kaarkeevitusega, samuti elektronkiirkeevitusega.

SN-3, SN-3PN– lühiajaline tõmbetugevus >1200 MPa. Kasutatakse lennukikere sisemise raami vooderduse ja osade jaoks.

VNS-73– lühiajaline tõmbetugevus 1375 MPa. Martensiitteras on ette nähtud õhusõidukite keevitatud ja keevitamata jõuosade valmistamiseks, mis töötavad pikka aega temperatuuril -70 kuni +200°C kõikides kliimatingimustes. Terast saab hästi keevitada automaatse argoon-kaarkeevitusega ilma lisandita (mittekuluv elektrood) ja käsitsi argoon-kaarkeevitusega lisandiga. Pärast keevitamist pole kohustuslikku kuumtöötlust vaja. Teras ei ole pingekorrosioonile vastuvõtlik: σ =980 MPa soolaudu kambris (KST-35).

VNS-74– lühiajaline tõmbetugevus 1400–1495 MPa. Martensiitteras on ette nähtud külmtöötlusega toodetud kinnitusdetailide valmistamiseks, mis töötavad kõikides kliimatingimustes temperatuuridel -70 kuni +350°C. Teras ei ole altid pingekorrosioonile soola udukambri (KST-35) ja merekliima tingimustes rakendatud pingega σ =980 MPa. Omab hea külma suuna võimet.

VNS-74 terasest kinnitusdetailid

VNS-72– lühiajaline tõmbetugevus 1750 MPa. Sellel on suurenenud elastsus ja see on hästi keevitatud argoon- ja elektronkiirkeevitusega. Teras on ette nähtud kinnitusdetailide, lennukikere jõuosade, sealhulgas õhusõidukite keevitatud osade valmistamiseks.

VNS-53– korrosioonikindel teras töötemperatuuriga -70 kuni +300°C, tagab kõrge valmistatavuse torustikusüsteemide detailide valmistamisel (painutamine, valtsimine, lainetamine). Terasest VNS-53 valmistatud torud seinapaksusega 0,5 mm on tugevuse ja vastupidavuse poolest 2 korda paremad kui terasest 12Х18Н10Т (kasutatakse seeriaosade jaoks) valmistatud seeriatorud.

VNS9-SH– lühiajaline tõmbetugevus vähemalt 1470 MPa. Terast kasutatakse erineva paksusega ribadena tugevalt koormatud, kriitiliste osade jaoks: väändevarda plaadid, haakeseadised jne.

Helikopteri torsioonvardaplaat on valmistatud külmvaltsitud VNS9-Sh terasribast

Korrosioonikindlate teraste füüsikalised ja mehaanilised omadused (keskmised väärtused)

Teras	? V	? 0,2	? 5	?
	MPa		%
EP817	1325	1050	15	55
VNS-16-1	1270	1000	15	50
CH-2A	1300	1050	15	55
VNS-5	1550	1200	18	60
VNS-43	1650	1270	15	50
VNS-65	1760	1300	15	50
SN-3PN	1300	1100	–	–
VNS-73	1430	1110	15	55
VNS-74	1400	1200	16	60
VNS-72	1750	1300	15	45
VNS-53	980	780	20	–

Korrosioonikindlate teraste purunemiskindluse ja madala tsükliga väsimuse omadused

Teras	KC V ( r n = 0,25 mm), J/cm2	TO 1Koos, MPa?m	MCU: ? max, MPa ( N=2·105 tsükkel; f=5 Hz; R=1), juures Kt
			1,035	2,2
		> 0,5 aastat
		> 0,5 aastat
		> 0,5 aastat
	Ei ole altid korrosioonile

Kõigil terastel on oma märgistus, mis peegeldab eelkõige nende keemilist koostist. Terasemärgistuses näitab esimene number süsinikusisaldust sajandikprotsendides. Seejärel järgige vene tähestiku tähti, mis näitavad legeeriva elemendi olemasolu. Kui tähe järel numbrit pole, tähendab see, et legeeriva elemendi sisaldus ei ületa ühte protsenti ja tähele järgnevad numbrid (number) näitavad selle sisaldust protsentides.

Näited teraste nimetuse dešifreerimiseks:

12ХНЗА: süsinikusisaldus - 0,12%, kroom - 1,0%, nikkel - 3,0%, kõrge kvaliteet;
30ХГСА: süsinikusisaldus - 0,30%, kroom, mangaan, räni igaüks üks protsent, täht "A" tähendab kõrget kvaliteeti;
19ХГН: süsinikusisaldus - 0,19%, kroom, mangaan, nikkel igaüks üks protsent;
15Х25Т: süsinikusisaldus - 0,15%, kroom - kuni 25%, titaan - kuni 1%;
08Х21Н6М2Т: süsinikusisaldus - 0,08%, kroom - 21%, nikkel - 6%, molübdeen - 2%, titaan - kuni 1 protsent.
09Х16Н15М3Б: süsinikusisaldus - 0,09%, kroom - 16%, nikkel - 15%, molübdeen - 3,0%, nioobium - kuni 1 protsent.

IN viimased aastad Terase kvaliteedi parandamiseks kasutatakse uusi sulatusmeetodeid, mis kajastuvad teraseklasside nimetustes:

• VD - vaakum-kaar;
• VI - vaakumi induktsioon;
• Ш - räbu;
• PV - otsene vähendamine;
• ESR - elektronräbu ümbersulatamine;
• SD - vaakum-kaar pärast räbu ümbersulatamist;
• EBL - elektronkiirte ümbersulatamine;
• PAP - plasmakaare ümbersulatamine;
• IS - vaakumi induktsioon pluss elektriräbu ümbersulatamine;
• IP - vaakumi induktsioon pluss plasmakaare ümbersulatamine.

Lisaks loetletutele toodavad tehased katseterasest torusid järgmiste tähistustega:

• EP - Elektrostal (tehase) otsing;
• EI - Elektrostal Research;
• ChS - Tšeljabinski teras;
• ZI – Zlatousti uurimine;
• VNS - VIEM roostevaba teras;
• DI – Dneprospetsstali (tehase) uuringud.

Vastavalt deoksüdatsiooniastmele on terased märgistatud järgmiselt:
keev - kp, poolrahulik - ps, rahulik - sp.

Süsinikterased

Süsinikteras jaguneb: struktuurne Ja instrumentaalne.

Konstruktsioonisüsinikteras on teras, mis sisaldab kuni 0,6% süsinikku (erandkorras on lubatud 0,85%).
Kvaliteedi järgi jaotatakse struktuurne süsinikteras kahte rühma: tavaline kvaliteet ja ka aus.

Mittekriitiliste materjalide jaoks kasutatakse tavalist kvaliteetterast ehituskonstruktsioonid, kinnitusdetailid, plekk, needid, keevistorud. GOST Z80-88 on kehtestatud tavalise kvaliteediga struktuurse süsinikterase jaoks. Seda terast sulatatakse hapnikukonverterites ja avatud koldega ahjudes ning see jaguneb kolme rühma: rühm A, tarnitakse mehaaniliste omaduste järgi; rühm B, mida varustab keemiline koostis ja rühm B, mis on varustatud mehaaniliste omaduste ja keemilise koostisega.

Kvaliteetset süsinikkonstruktsiooniterast tarnitakse vastavalt selle keemilisele koostisele ja mehaanilistele omadustele ning seda sulatatakse hapnikukonverterites ja avatud koldeahjudes. Sellele kehtib GOST 1050-88.
Kvaliteetset konstruktsiooniterast kasutatakse suure koormuse all töötavate ja löögi- ja hõõrdekindlust nõudvate osade jaoks: hammasrattad, teljed, võllid, kuullaagrid, ühendusvardad, väntvõllid, aga ka keevis- ja õmblusteta torude valmistamiseks. Struktuurseks süsinikterased viitab automaatsele. Lõikamise töötlemise parandamiseks lisatakse selle koostisesse väävlit, pliid ja seleeni. Sellest terasest valmistatakse torusid autotööstuse jaoks.

Legeerterased

Haruldased muldmetallid lisatakse ka eriotstarbelistesse terastesse, legeeritud terased võivad sisaldada korraga mitut legeerelementi.
Struktuurse legeerterase kasutusala on väga lai. Legeerterase kasutamine säästab metalli ja suurendab toodete vastupidavust.

Eesmärgi järgi jagunevad legeerterased rühmadesse: konstruktsiooni-, tööriista- ja eriliste füüsikaliste ja keemiliste omadustega teras.

Struktuurne legeerteras vastavalt standardile GOST 4543-71 jaguneb kolme rühma: kvaliteetne, kvaliteetne ja eriti kvaliteetne.

Legeerterases on tavaliste lisanditega (väävel, räni, fosfor) ka legeerivaid, s.t. sideelemendid: kroom, volfram, molübdeen, nikkel, samuti räni ja mangaan suuremates kogustes. Legeerterasel on väga väärtuslikud omadused, mida süsinikterasel ei ole.

Konkreetsete elementide mõju terase omadustele kirjeldatakse allpool:

• Kroom - suurendab kõvadust, korrosioonikindlust;
• Nikkel - suurendab tugevust, plastilisust, korrosioonikindlust;
• Volfram – suurendab kõvadust ja punakõvadust, st. võime säilitada kulumiskindlust kõrgetel temperatuuridel;
• Vanaadium - suurendab tihedust, tugevust, vastupidavust löögile, hõõrdumisele;
• Koobalt - suurendab kuumakindlust, magnetilist läbilaskvust;
• Molübdeen - suurendab punast vastupidavust, tugevust, korrosioonikindlust kõrgetel temperatuuridel;
• Mangaan - sisaldusega üle 1 protsendi, suurendab kõvadust, kulumiskindlust ja vastupidavust põrutuskoormustele;
• Titaan - suurendab tugevust ja korrosioonikindlust;
• Alumiinium - suurendab katlakivi vastupidavust;
• nioobium – suurendab happekindlust;
• Vask – vähendab korrosiooni.

Kõige tavalisemad legeerterased on:

• kroom, hea kõvaduse ja tugevusega: 15X, 15XA, 20X, 30X, 30XRA, 35X, 40X, 45X;
• mangaan, mida iseloomustab kulumiskindlus: 20G, 50G, 10G2, 09G2S;
• kroom-mangaan: 19KhGN, 20KhGT, 18KhGT, 30KhGA, 25Kh2GNTA-VD;
• räni ja kroom-räni, millel on kõrge kõvadus ja elastsus: 33ХС, 38ХС;
• kroom-molübdeen ja kroom-molübdeen-vanaadium, eriti vastupidav, kulumiskindel 30ХМА, 15ХМ, 15Х5М, 15Х1МФ;
• kroom-mangaan-räni terased ("chromansil"): 14KhGSA, 30KhGSA, 35KhGSA;
• kroom-nikkel, väga vastupidav ja plastiline: 12Х2Н4А, 20ХН3А, 12ХН3А;
• kroom-nikkel-volfram, kroom-nikkel-vanaadium terased: 12Kh2NVFA, 20Kh2N4FA, 30KhN2VA.

Kõrglegeeritud terased ja sulamid, korrosioonikindlad, kuumakindlad ja kuumakindlad

Korrosioonikindlad kõrge kroomisisaldusega terased, mis on legeeritud nikli, titaani, kroomi, nioobiumi ja muude elementidega. Mõeldud töötama erineva agressiivsusega keskkondades. Kergelt agressiivse keskkonna jaoks kasutatakse teraseid 08Х13, 12Х13, 20Х13, 25Х13Н2.

Nendest terastest valmistatud osad töötavad vabas õhus, magevees, märja auru ja toatemperatuuril soolalahustes.

Keskmise agressiivsusega keskkondade jaoks kasutatakse teraseid 07Х16Н6, 09Х16Н4Б, 08Х17Т, 08Х22Н6Т, 12Х21Н5Т, 15Х25Т.

Suurenenud agressiivsusega keskkondades kasutatakse teraseid 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, 03Х18Н12, millel on kõrge teradevahelise korrosiooni- ja kuumakindlus. Korrosioonikindlate teraste struktuur võib olenevalt keemilisest koostisest olla martensiitne, martensiit-ferriitne, ferriitne, austeniit-martensiitne, austeniit-ferriitne, austeniitne.

Külmakindlad terased peavad säilitama oma omadused temperatuuril miinus 40...miinus 80 kraadi. C. Kõige laialdasemalt kasutatavad terased on: 20Kh2N4VA, 12KhN3A, 15KhM, 38Kh2MYuA, 30KhGSN2A, 40KhN2MA jne.

Kuumuskindlad terased on võimelised taluma mehaanilisi koormusi kõrgetel temperatuuridel (400...850 kraadi C). Teraseid 15Х11МФ, 13Х14Н3В2ФР, 09Х16Н15М3Б ja teisi kasutatakse auru ülekuumenemisseadmete ja labade valmistamiseks auruturbiinid, kõrgsurvetorustikud. Kõrgematel temperatuuridel töötavate toodete puhul kasutatakse teraseid 15Х5М, 16Х11Н2В2МФ, 12Х18Н12Т, 37Х12Н8Г8МБФ jne.

Kuumuskindlad terased on võimelised taluma oksüdatsiooni ja katlakivi temperatuuridel 1150...1250 kraadi. C. Aurukatelde, soojusvahetite, termoahjude, agressiivses keskkonnas kõrgel temperatuuril töötavate seadmete, terase klassid 12Х13, 08Х18Н10Т, 15Х25Т, 10Х23Н18, 08Х20Н14C12Н1, М6, С12Н1Р0, Kasutatakse М2Г2ТФР-ИД, 12Х1. 2M1BFR-Sh.

Kuumuskindlad terased on ette nähtud 600-kraadise koormuse all töötavate detailide valmistamiseks. Koos pikka aega. Nende hulka kuuluvad: 12Х1МФ, 20Х3МВФ, 15Х5ВФ, 12Х2МФР.

Teraseklasside keemiline koostis

Allikas: [http://tirus.ru/]

	C	Si	Mn	Kr	Ni	Mo	S	P	Cu	V	Ti	N	Al
10	0,07…0,14	0,17…0,37	0,35…0,65	0,15	0,30	-	-	-	-	-	-	-	-
20	0,17…0,24	0,17…0,37	0,35…0,65	0,25	0,25	-	0,03	0,025	0,30	-	-	0,008	-
12Х18Н10Т	0,12	0,80	2,00	17,0…19,0	9,0…11,0	-	0,02	0,035	-	-	…0,80	-	-
17G1S	0,20	0,55	1,60	0,30	-	-	0,035	0,035	-	-	-	-	0,02
St1ps	0,06…0,12	0,05…0,15	0,25…0,50	0,30	-	-	0,05	0,04	-	-	-	0,01	-
St2ps	0,09…0,15	0,05…0,15	0,25…0,50	0,30	-	-	0,05	0,04	-	-	-	0,01	-
St2sp	0,09…0,15	0,15…0,30	0,25…0,50	0,30	-	-	0,05	0,04	-	-	-	0,01	-
St3sp	0,14…0,22	0,15…0,30	0,40…0,65	0,30	-	-	0,05	0,04	-	-	-	0,01	-
35	0,32…0,40	0,17…0,37	0,50…0,80	0,25	0,30	-	0,04	0,035	0,30	-	-	-	-
35 GS	0,34…0,40	0,40…0,60	1,00…1,40	0,30	0,30	-	0,03	0,035	0,30	-	-	-	-
St3ps	0,14…0,22	0,05…0,15	0,40…0,65	0,30	-	-	0,05	0,04	-	-	-	0,01	-
40X	0,36…0,44	0,17…0,37	0,50…0,80	0,80…1,10	0,30	-	0,035	0,035	0,30	-	-	-	-
45	0,42…0,45	0,17…0,37	0,50…0,80	0,25	-	-	-	-	-	-	-	-	-
09G2S	0,12	0,50…0,80	1,30…1,70	0,30	0,30	-	0,04	0,035	0,30	-	-	-	-
15Х5М	0,15	0,50	0,50	4,50…6,00	0,60	0,45…0,60	0,025	0,025	0,20	-	-	-	-
30ХГСА	0,28…0,34	0,90…1,20	0,80…1,10	0,80…1,10	0,30	-	0,005	0,025	-	-	-	-	-
12Х1МФ	0,10…0,15	0,17…0,37	0,40…0,70	0,90…1,20	0,25	0,25…0,35	0,025	0,025	0,20	0,15…0,30	-	-	-
08ps	0,05…0,11	0,05…0,17	0,35…0,65	0,10	-	0,04	0,035	-	-	-	-	0,06	-
20…PV	0,17…0,24	0,17…0,37	0,35…0,65	0,25	0,25	-	0,03	0,03	0,30	-	-	-	-
St2kp	0,09…0,15	0,05	0,25…0,50	0,3	-	-	0,05	0,04	-	-	-	-	-
08Х18Н10Т	0,08	0,80	2,00	17,0…19,0	9,0…11,0	-	0,02	0,035	-	-	…0,70	-	-
Sulam 29NK	0,03	0,30	0,40	0,10	28,5…29,5	-	0,015	0,015	0,20	-	0,10	-	0,20
Sulam 29KN…VI	0,03	0,30	0,40	0,10	28,5…29,5	-	0,015	0,015	0,20	-	0,10	-	0,20
30ХГСН	0,27…0,34	0,90…1,20	1,00…1,30	0,90…1,20	1,40…1,80	-	0,035	0,035	0,30	-	-	-	-
30ХГСН2А	0,27…0,34	0,90…1,20	1,00…1,30	0,90…1,20	1,40…1,80	-	0,25	0,025	0,30	-	-	-	-
30ХГСН2АВД	0,27…0,33	0,90…1,20	1,0…1,20	0,90…1,20	1,40…1,80	-	0,011	0,015	0,39	-	-	-	-